Transceiver CW 20 m – Amplificateur audio
Beaucoup d’Ă©motion aujourd’hui, je viens de capter les premiers DIH DAH, les premiers CQ entre 12h et 13h, heure locale, sur la bande 14,010 Ă 14,030MHz, avec ce transceiver dont les circuits ont Ă©tĂ© entiĂšrement simulĂ©s avec LTspice. L’antenne est un dipĂŽle de ma fabrication, placĂ©e pour l’instant dans mon grenier. Pour cela, l’amplificateur audio, dernier Ă©tage du rĂ©cepteur, en termine la rĂ©alisation. Sortir un correspondant du QRM n’est pas toujours aisĂ©, aussi je ne conçois l’Ă©coute de la CW qu’au casque. Je me suis donc orientĂ© vers la rĂ©alisation d’un amplificateur fournissant quelques dizaines de mW pour alimenter un casque basse impĂ©dance.
1 – Cahier des charges :
- bande passante de 150 Hz à 8000 Hz sachant que la note sera calée sur 800 Hz à 1000 Hz,
- gain en puissance maximum attendu 30dB Ă 1KHz,
- impédance de sortie 16 Ohms,
- transistors courants 2N3904.
2 – Description
Le schéma figure 1 ci-dessous montre le circuit à obtenir. Il comprend 2 étages :
- un premier Ă©tage Darlington en Ă©metteur commun, amplificateur de courant,
- un étage final en collecteur commun adaptant la résistance de sortie au casque basse impédance.
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3 – Etage Darlington
Cet Ă©tage est constituĂ© d’une paire de transistors NPN 2n3904. Il est bien adaptĂ© en audio et offre un haut niveau de gain en courant. Dans l’analyse qui va suivre, je traite la paire de transistors comme un composant unique.
3.1 – HypothĂšses de dĂ©part:
- courant de collecteur Ic = 2,7 mA, choisi arbitrairement avec lâintention de lâajuster lors de la simulation, si nĂ©cessaire,
- 1 rĂ©sistance dâĂ©metteur Re = 100 Ω de rĂ©troaction stabilise le point de repos de la base,
- 1 résistance de charge collecteur Rc = 1KΩ,
- polarisation par pont de base,
- commande du gain par potentiomÚtre logarithmique de 47 KΩ,
gain d’un seul transistor ÎČ=300, le gain indiquĂ© ici est celui du modĂšle SPICE utilisĂ©, en pratique ceux que jâutilise ont un gain de 150 mesurĂ© au multimĂštre, la rĂ©sistance dâĂ©metteur gommera la dispersion de ce paramĂštre, - la tension Vcc = 13,8 V est la tension dâalimentation.
3.2 – Analyse en rĂ©gime continu
Le schéma figure 2 montre le circuit en régime continu. Les condensateurs de découplage sont des circuits ouverts. Il reste à calculer la valeur de R1 du pont de base.
Courant de base Ib = Ic/ (ÎČ.ÎČ) = 2,7 / (300*300) = 30 nA.
Tension d’Ă©metteur Ve = 2,7 * 0,100 = 0,27 V avec Ic peu diffĂ©rent Ic + Ib.
Tension de base Vb = Ve + 2 * Vbe = 0,27 + 2 * 0,6 = 1,47 V.
Courant de polarisation circulant dans le potentiomĂštre Ip = Vb/47 = 1,47/47 = 32 uA >> Ib.
Tension de collecteur Vc = Vcc â Rc(Ic + Ip) = 13,8 â 1(2,7 + 0,032) = 11,07 V
RĂ©sistance R1 = (Vc â Vb) / Ip + Ib = (11,07 â 1,47)/0,032 = 300 K vec Ip peu diffĂ©rent Ip + Ib.
Figure 2: Amplificateur audio – Etage Darlington en rĂ©gime continu
3.3 – Simulation LTspice en rĂ©gime continu
Le schĂ©ma figure 3 ci-dessous montre le circuit de simulation. J’ai fabriquĂ© un modĂšle Darlington avec 2 NPN 2N3904. La fabrication d’un modĂšle est expliquĂ©e dans lâarticle dĂ©crivant le mĂ©langeur Ă©quilibrĂ© Ă diodes.
Figure 3: Amplificateur audio – Etage Darlington – Simulation LTspice en rĂ©gime continu
Les valeurs obtenues ci-dessous, sont trĂšs proches des valeurs calculĂ©es lors de l’analyse.
V(vcc): 13.8 voltage V(db): 1.48705 voltage V(de): 0.278174 voltage V(dc): 10.9866 voltage I(R2): 0.00281338 device_current I(R1): 3.16652e-005 device_current I(Re): 0.00278174 device_current I(Rv1a): 3.16397e-005 courant du pont de base Ip=31,64uA I(Rv1b): 3.16394e-005 device_current I(V1): -0.00281338 device_current Ix(q1:C): 0.00278171 courant de collecteur Ic=2,78mA Ix(q1:B): 2.56506e-008 courant de base Ib=25,65nA Ix(q1:E): -0.00278174 subckt_current
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3.4 – Analyse en rĂ©gime variable
Le schĂ©ma Ă©quivalent aux petites variations en BF de l’Ă©tage Darlington est reprĂ©sentĂ© figure 4 ci-dessous.
Figure 4: Amplificateur audio – Etage Darlington – SchĂ©ma Ă©quivalent aux petites variation en BF
Je me propose de vérifier graphiquement avec LTspice les caractéristiques du Darlington autour du point de repos:
- la résistance dynamique rbe,
- le gain en courant ÎČ,
- la transconductance gm,
- la résistance interne du générateur de courant dépendant rce,
- l’amplification en tension en charge Av,
- la rĂ©sistance d’entrĂ©e Ri vue du gĂ©nĂ©rateur (eg, Rg) ,
- la résistance de sortie Rs vue par la charge Rload,
- le gain en puissance Ap.
3.5 – Simulation LTspice en rĂ©gime variable
1) RĂ©sistance dynamique rbe
Le schĂ©ma figure 5 ci-dessous montre le circuit de simulation qui permet de tracer la caractĂ©ristique d’entrĂ©e Ib = f(Vbe)
Figure 5: Amplificateur audio – Etage Darlington – Simulation LTspice en rĂ©gime variable Ib = f(Vbe)
La figure 6 ci-dessous, montre la courbe Ib = f(Vbe) obtenue. La pente (slope) au point de repos est rbe = ÎVbe/ÎIb = 2,24012e+006 = 2,24MΩ. Elle est obtenue graphiquement en plaçant 2 curseurs autour du point de repos.
Figure 6: Amplificateur audio – Etage Darlington – Courbe Ib = f(Vbe)
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2) Gain en courant ÎČ
Le schéma figure 7 ci-dessous montre le circuit de simulation qui permet de tracer la caractéristique de transfert Ic = f(Ic)|Vce constant. La tension Vce est celle du point de repos.
Figure 7: Amplificateur audio – Etage Darlington – Simulation LTspice en rĂ©gime variable Ic = f(Ib)| Vce constant
La figure 8 ci-dessous, montre la courbe Ic = f(Ib)|Vce=10,7 V, obtenue. La pente (slope) au point de repos est ÎČ = ÎIc/ÎIb = 107634 âÎČ.ÎČ, encore appelĂ© hfe. Elle est obtenue graphiquement en plaçant 2 curseurs autour du point de repos.
Figure 8: Amplificateur audio – Etage Darlington – Courbe Ic = f(Ib)|Vce constant
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3) Résistance interne du générateur de courant dépendant rce
Le schéma figure 9 ci-dessous montre le circuit de simulation qui permet de tracer la caractéristique de sortie Ic = f(Vce)|Ibe constant. Le courant Ib est celui du point de repos.
Figure 9: Amplificateur audio – Etage Darlington – Simulation LTspice en rĂ©gime variable Ic = f(Vce)| Ib constant
La figure 10 ci-dessous, montre la courbe Ic = f(Vce)|Ibe=25,7 nA, obtenue. La pente (slope) au point de repos est 1/rce = ÎIc/ÎVce = 50,4204 uA/V, d’oĂč rce = 19,833KΩ . Elle est obtenue graphiquement en plaçant 2 curseurs autour du point de repos.
Figure 10: Amplificateur audio – Etage Darlington – Courbe Ic = f(Vce)|Ib constant
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4) Transconductance gm
Le schéma figure 11 ci-dessous montre le circuit de simulation qui permet de tracer la caractéristique de sortie Ic = f(Vbe)|Vce constant. La tension Vce est celle du point de repos.
Figure 11: Amplificateur audio – Etage Darlington – Simulation LTspice en rĂ©gime variable Ic = f(Vbe)| Vce constant
La figure 12 ci-dessous, montre la courbe Ic = f(Vbe)|Vce=10,7 V, obtenue. La pente (slope) au point de repos est gm = ÎIc/ÎVbe = 53,1931mS. Elle est obtenue graphiquement en plaçant 2 curseurs autour du point de repos.
Figure 12: Amplificateur audio – Etage Darlington – Courbe Ic = f(Vbe)|Vce constant
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5) Amplification en tension en charge
L’admittance de R1//C3 est Y = 1/R + jCÏ son impĂ©dance est Z = 1/Y
La résistance équivalente en sortie est Req = rce//R2//Rload.
Au noeud C (figure 4) l’Ă©quation est:
(ve – vs)|Y| – gm.vbe – vs/Req = 0
or vbe = ve, en regroupant: -ve(gm – |Y|) = vs(|Y| + 1/Req)
d’oĂč vs/ve = -(gm – |Y|) (1/(|Y| + 1/Req))
or 1/(|Y| + 1/Req) = |Z|//rce//R2//Rload
|Z| = 15,893 KΩ à 1 KHz
|Y| = 0,063 mS Ă 1 KHz
et Av = vs/ve = -(gm -Y)(Z//rce//R2//Rload) = -24 Ă 1 KHz (le signe indique l’inversion de polaritĂ©).
On constante que l’admittance de R1//C3 augmente avec la frĂ©quence et donc diminue le gain.
Le rĂ©sultat est obtenu directement avec LTspice. Le schĂ©ma figure 13 ci-dessous montre le circuit de simulation qui permet de tracer la courbe reprĂ©sentant l’amplification en tension en fonction de la frĂ©quence du signal Ă l’entrĂ©e. Une charge de 1KΩ Ă©gale Ă la rĂ©sistance de collecteur est reliĂ©e en sortie au travers d’un condensateur C2 se comportant comme un court-circuit aux variations.
Figure 13: Amplificateur audio – Etage Darlington – Simulation LTspice en rĂ©gime variable – Amplification en tension en charge
La figure 14 ci-dessous, montre la courbe de réponse. Av = 22 à 1 KHz.
Figure 14: Amplificateur audio – Etage Darlington – Amplification en tension en charge
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6) RĂ©sistance d’entrĂ©e Ri vue du gĂ©nĂ©rateur (eg, Rg)
Par définition Ri=ve/ig.
La résistance rbe//rv1 = Reqi est en parallÚle avec ve
donc Ri = Reqi//(ve/i)
L’admittance de R1//C3 est Y = 1/R + jCÏ son impĂ©dance est Z = 1/Y (voir point 5)
La résistance équivalente en sortie est Req = rce//R2//Rload.
Un courant i crée la tension |Z|i + (Req)i
Un courant de sens inverse crée la tension -gm.ve(Req)
d’oĂč ve = |Z|i + (Req)i -gm.ve(Req)
en regoupant ve(1 + gm.(Req)) = |Z|i + (Req)i
d’oĂč ve/i = (|Z| + (Req)) / (1 + gm.(Req))
et Ri = Reqi//(|Z| + (Req)) / (1 + gm.(Req)) = 600 Ω à 1 KHz.
Le schĂ©ma figure 13 ci-dessus permet aussi d’obtenir directement la rĂ©sistance d’entrĂ©e Ri.
La figure 15 ci-dessous, montre que Ri = 707 Ω Ă 1 KHz. La courbe montre l’influence des capacitĂ©s du circuit en fonction de la frĂ©quence.
Figure 15: Amplificateur audio – Etage Darlington – RĂ©sistance d’entrĂ©e Ri vue du gĂ©nĂ©rateur (eg, Rg)
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7) RĂ©sistance de sortie Rs vue par la charge Rload
Le schĂ©ma figure 16 ci-dessous montre le circuit de simulation qui permet de tracer la courbe reprĂ©sentant l’amplification en tension en fonction de la frĂ©quence du signal Ă l’entrĂ©e. On utilise ici la mĂ©thode dite de l’ohmmĂštre. Le gĂ©nĂ©rateur eg est court-circuitĂ© AC=0, Rload est enlevĂ© et remplacĂ© par le gĂ©nĂ©rateur de courant I1.
Figure 16: Amplificateur audio – Etage Darlington – Simulation LTspice en rĂ©gime variable – RĂ©sistance de sortie
La figure 17 ci-dessous, montre que Rs = 621 Ω Ă 1 KHz. La courbe montre l’influence des capacitĂ©s du circuit en fonction de la frĂ©quence.
Figure 17: Amplificateur audio – Etage Darlington – RĂ©sistance de sortie
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8) Gain en puissance Ap
Ap = 10 log(Av2.Ri/Rs) = 27 dB Ă 1 KHz.
Il est intĂ©ressant de remarquer que le modĂšle de simulation de la figure 13 permet d’obtenir directement le rĂ©sultat comme le montre la figure 18 ci-dessous.
Figure 18: Amplificateur audio – Etage Darlington – Amplification en puissance et en tension en charge
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4 â Etage de sortie
Il adapte la sortie Ă la basse impĂ©dance du casque. Cet Ă©tage est constituĂ© dâun transistor NPN 2n3904 en liaison directe avec l’Ă©tage Darlington.
4.1 â Analyse en rĂ©gime continu
La liaison entre les 2 Ă©tages est directe.
Vc Darlington = 11,07 V = Vb Ă©tage de sortie.
Ve Ă©tage de sortie = 11,07 – 0.6 V = 11,01 V.
Le courant Ic de l’Ă©tage de sortie = 11,01 /( 470 + 16 ) = 23 mA.
La simulation avec LTspice donne Ic = 20 mA.
4.2. Graphe des tensions et courants du circuit simulé avec LTspice
Le schĂ©ma figure 19 ci-dessous montre le circuit de simulation. Pour simplifier, l’Ă©couteur est simplement reprĂ©sentĂ© par une rĂ©sistance de charge de 16 Ω.
Figure 19: Amplificateur audio – Simulation LTspice en rĂ©gime variable – graphe des tensions et courants
Le schĂ©ma figure 20 ci-dessous, montre les signaux obtenus en injectant Ă l’entrĂ©e un signal de 1 mVpp de 1 KHz.
Figure 20: Amplificateur audio – Simulation LTspice en rĂ©gime variable – Graphe des tensions et courants
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4.3. Courbe de réponse en fréquences du circuit simulé avec LTspice
Le schéma figure 21 ci-dessous, montre la courbe obtenue avec les options suivantes:
- simulation AC,
- gĂ©nĂ©rateur dâentrĂ©e V2: AC Amplitude = 1 V,
- variation du potentiomĂštre de gain Rv1 en fonction de 4 valeurs du paramĂštre m = 0.25 0.5 0.75 0.999.
Le gain en tension = 28 dB à 1 KHz sur 16 Ω.
Figure 21: Amplificateur audio – Simulation LTspice en rĂ©gime variable – Courbe de rĂ©ponse en frĂ©quences
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5. RĂ©alisation
5.1. Circuit imprimé
La photo 1 ci-dessous, montre le circuit rĂ©alisĂ© sur une plaque dâĂ©poxy cuivrĂ©e simple face de 40 x 24 mm selon le mode de fabrication dĂ©crit dans les articles prĂ©cĂ©dents. Le circuit tracĂ© est un quadrillage: 3 lignes de 8mm, 5 colonnes de 8mm. Nous obtenons ainsi 3Ă5 =15 Ăźlots de 8x8mm.
Photo 1: Circuit imprimĂ© de l’amplificateur audio
5.2. Composants
Les résistances et condensateurs sont des CMS ou SMD 0805 et 1206, sauf les condensateurs de forte valeur. Ces composants sont tous achetés sur Ebay qui offre dans ce domaine, un vaste choix (voir fournisseurs en marge) . Le mode de soudage est expliqué dans les articles précédents.
6. Test
6.1. Mesure des tensions continues smoke test
VĂ©rifier les tensions base, collecteur et Ă©metteur. Les valeurs sont conformes Ă la simulation.
6.2. Dispositif
Le circuit est relié directement au condensateur de sortie du détecteur de produit.
GĂ©nĂ©rateur HF maison fournissant 0.5 mVp Ă F = 14.1 MHz connectĂ© Ă lâentrĂ©e BNC (antenne).
Casque 16 Ω connecté en sortie.
6.3. RĂ©sultat
Avec lâoscilloscope, Ă©chelle Y=0,1 V/cm, sonde attĂ©nuatrice 1:1, Ă©chelle X=2 ms/cm, la photo 2 ci-dessous, montre le signal obtenu en sortie Vout â 600 mV pp et F â 1 KHz.
Photo 2: Signal de sortie de l’amplificateur audio
Références
LES MONTAGES AMPLIFICATEURS FONDAMENTAUX A TRANSISTORS BIPOLAIRES – Philippe Roux – IUT de Bordeaux
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